8-3---机不同工况下叶道内部的流线图，能够看出风机在0.8dq流量工况下，长叶片的吸力面存在较大的别离区，而且在短叶片的吸力面构成两个旋涡区，其中叶片出口处的旋涡由于相邻叶道的叶片压力面的高压区向叶片吸力面回流而构成；叶片吸力面内部旋涡由于自身叶道的压力面向吸力面回流而构成较大的旋涡。斜槽风机的长叶片吸力面的别离区开始向叶道出口处偏移，别离区有所减小，但短叶片的吸力面仍然存在两个旋涡，但旋涡也有所削弱，因此风机在1.2dq时功率也有所进步，但在大流量工况下功率依然只有较低的47%。目前，只有一些简单的流动机理可以研究，如室内空气流动、静水中的气泡上升、颗粒与筒体在流动过程中的碰撞磨损等。

8-3---机---计划及成果分析在完成斜槽式离心风机内部流场分析后，根据风机的内部活动状况和合作单位提出的功能指标(压力在5000pa以上，而且尽量进步风机的功率),对风机提出针对性的---计划，来---风机的内部活动状况，从而进步风机的整体功能。首先由8-3---机的活动特性分析中能够知道，8-3---机的短叶片吸力面存在两个旋涡区，为了---涡流带来的活动损失，提出了通过改变短叶片的长度来---风机活动的计划。非单调压力特性曲线表明，离心风机阻力变化较大时，风机风量变化较大，风机稳定工作面积较小。---计划一在---斜槽风机外壳不变的状况下，将风机叶轮中的短叶片向内延伸，

可以看出，8-3---机样机长、短叶片的吸力面不仅产生分离现象，而且产生两个涡，设计工况下设计风机长、短叶片的吸力面存在一些分离现象，但没有明显的分离现象。产生了美国漩涡。通过比较两种方法的流线图可以看出，所设计的风机的整体流动性能得到了很大的提高，设计的风机的效率得到了很大的提高。为了计算风机内部的气动噪声，采用瞬态计算方法对离心风机内部的流场进行了计算。风机的瞬态计算过程如下所述。实际上，8-3---机相同部件的各类丢失中，甚至不同部件的丢失之间都是彼此相关，彼此影响的。瞬态计算的收敛性判断。在8-3---机瞬态计算过程中，每一时间步都相当于一个稳态过程。因此，有------计算在每个时间步的收敛性。瞬态计算过程中存在内迭代的概念，内迭代的原理与稳态解的原理相同。内部迭代次数可以通过模型树节点的运行计算面板中的参数maxiteration/timestep来设置。瞬态计算时间步长的确定是瞬态解的关键步骤。时间步长设置不当会导致一系列问题。如果时间步长太大，一个时间步长很难收敛和发散，时间分辨率太低。如果时间步长太小，迭代次数会增加，计算开销也会增加。因此，设定合理的时间步长是非常重要的。8-3---机采用公式计算时间步长。设置原则是风机转子每转一次。

除了数值模拟和实验测量外，传统的多翼离心风机的性能改进主要集中在多翼离心风机的结构优化设计上，取得了较好的效果。王斗提出了双圆弧叶片的设计方法，解决了8-3---机单圆弧叶片普遍存在的进口负荷大、空分---的问题。毛泉友采用分段设计法，叶片沿叶片高度方向设计成梯形和矩形截面。通过数值研究发现，分段设计的风机效率比原型风机提高了3.69%，8-3---机风量增加了16.3%。对流项采用二阶迎风格式离散，扩散项采用二阶中心格式离散，时间项采用二阶隐式格式离散。研究发现，后缘自然切割的叶片在翼型表---有流线型设计，前盘区具有较低的循环流量，可以获得较大的空气量和总压。适用于柜式空调多翼离心风机的叶片设计。8-3---机叶片在不同圆弧曲率角和进口安装角组合下的风机性能。分析表明，双圆弧叶片的气动---于单圆弧叶片。通过对刀片的穿孔，吴先军等。使部分气流从高压面流向叶片的低压面，使8-3---机涡流分离点移到叶片下方。这样可以降低叶片出口段分离区的涡流强度和尺度，降低噪声。然而，这种方法需要更高的处理精度。研究发现，在倾斜叶片出口角不变的情况下，与直叶片相比，风体积略有减小，但叶片通道内的流动分离度有所减小。