9-26离心风机-淄博离心风机-冠熙风机 无中间商

随着政策的深化，为了响应节能政策，在线生产锅炉的指标必须满足---排放要求。因此，对我厂脱硝系统进行了改造：将原sncr+scr联合脱硝方式改为scr脱硝方式，改造后取消原增压风机，原引风机出力不能满足机组满负荷要求。因此，计划对两台引风机进行改造。在现有离心风机的基础上，通过对引风机叶轮的改造，在不进行电机技术改造的情况下，5-48离心风机，对引风机进行技术改造，提高引风机的出力，以满足反硝化和静电沉淀的总阻力。变压器取消增压风机后，实现离心风机的节能降耗的目的。随着政策的不断深入，生产锅炉的指标必须满足---排放要求。我厂对原有的反硝化系统和静电沉淀进行了改造。改造后，原有引风机不能满足机组满负荷运行的要求。工作人员进行了技术探讨，确定了离心风机、脱硫增压风机的风量、风压及系统抗延长性能。---根据试验后的实测数据，确定了引风机和电动机的选型设计，包括风机设计参数。为了提高风机出口压力、风机输出、满足机组满负荷要求和取消增压风机运行，设计了数计算、离心风机选型、风机电机基础校核、风机改造后流场计算、电机参数选择等。

离心风机的设计方法，对所设计风机的稳态计算结果进行了分析。在离心风机设计完成后，根据具体设计参数建立了离心风机的三维模型。第三章采用样机的数值计算方法，对设计工况下的风机进行了计算。原型风机和斜槽风机的比转速分别为13.89和11.08。根据不同的比转速，可对风机进行分类。可以看出，所设计的风机和原型风机属于不同的系列，但在全压、效率等方面都有所提高。可以证明第四节风机的设计方法是正确合理的。通过对设计离心风机的数值计算参数与风机初始设计值的比较，可以看出设计风机的总压值高于设计目标，效率为68%，9-16离心风机，效率比原型风机高19.9%，总压值由4626提高到4626。pa至5257pa，均满足合作单位的性能要求。

可以看出，离心风机样机长、短叶片的吸力面不仅产生分离现象，而且产生两个涡，设计工况下设计风机长、短叶片的吸力面存在一些分离现象，但没有明显的分离现象。产生了漩涡。通过比较两种方法的流线图可以看出，所设计的风机的整体流动性能得到了很大的提高，设计的离心风机的效率得到了很大的提高。

设计风机的瞬态计算

为了后期计算风机内部的气动噪声，本文对离心风机内部流场采用瞬态的计算方法进行了数值计算。下面详细介绍风机的瞬态计算过程。

瞬态计算过程中，每一个时间步内相当于计算一个稳态过程。因此在每一个时间步内都需要---计算达到收敛。瞬态计算过程中存在内迭代的概念，内迭代与稳态求解的的迭代具有相同的原理。内迭代次数可以在模型树节点run  calculation面板通过参数max iteration/time step来设置。