因此，当离心风机产生振动故障现象时，首先必须从基础查找原因。基础因素主要是：
（1）混凝土基座结构设计有缺陷，基座强度和刚度不够；
（2）基础地质差，风机运行一段时间后，造成基础沉降或松动；
（3）混凝土基座材料不合格，浇筑不符合规范要求；
（4）地脚螺栓及垫铁的安装不当。实际中，常采用二次灌浆的方法将地脚螺栓进行固定定位，其施工、安装应严格执行规范要求，9-38离心风机，以---。根据上述分析，基础因素引起风机振动的表征主要有：基础周围地坪有明显振动；基础与地坪或二次灌浆产生的结合面存在明显裂缝，垫铁或地脚螺栓松动，应注意，此类振动往往比较剧烈，---时发生螺栓断裂，轴承座螺栓孔崩裂，直接造成轴承座报废；基础产生不均匀沉降，产生基座倾斜。离心风机处理措施：一是验算基础的是否符合要求，对于风机等旋转式设备，由于回转而产生的惯性力作用在基础上，为---安全运行，则基础应等于10 倍的风机机组，不符合要求应采用加固加重措施；二是有松动的二次灌浆地脚螺栓应破除拔出，孔壁凿毛后重新浇筑混凝土固定地脚螺栓。二次灌浆应保湿养护7 天以上，混凝土强度达到设计强度后才能进行下一步的安装。二次灌浆的混凝土强度可提高一级，固定效果---。
整机压力云图分布
通过fluent 软件对掘进工作面离心风机进行流场数值模拟，模拟得出在同流量下，加米字集流器和普通集流器离心风机压力云图可以看出，风机静压从进口至出口逐渐增大，在蜗壳外达到较大。加米字集流器风机进口静压明显高于普通集流器离心风机， 其较大静压达到2 510 pa，普通集流器达到1 440 pa；加米字风机的全压较大可达5 860 pa，而普通集流器较大达到4 260 pa。
离心风机集流器的压力用tecplot 软件对模拟结果进行后处理，可以对离心风机集流器的受压进行对比分析。加米字形集流器和普通圆弧形集流器内部流场受压分布所示， 离心风机米字形集流器入口压力为-8 000 pa，到集流器出口达到-18 000 pa，压差10 000 pa；普通圆弧形集流器入口压力为-8 000 pa，到集流器出口达到-16 000 pa，压差8 000 pa，小于米字形集流器。同时也可以看出，加米字形集流器压力梯度变化趋势比普通圆弧形集流器平缓，对稳定进口气流，济宁离心风机，---气流的均匀及稳定有更明显的作用。
离心风机与4 种消声方式风机的a 声级对比。从图中可以看出，每一种方式都有着---的降噪效果，其中c 型改进风机降噪效果好，在额定工况点附近总a声级能降低约7 db( a) ; b 型改进风机降噪效果也比较理想，优于a 和d 型改进风机; a 型改进风机的消声效果差。出现上述情况的原因应该是电机噪声通过蜗壳会被放大，而没有被吸声材料有效吸收。但后盖板加装消声材料，恰好吸收了电机的部分噪声，9-16离心风机，因此后盖板加装吸声材料降低风机噪声明显。
本文对吸声蜗壳对风机降噪效果进行了研究，6-51离心风机，分别对单独蜗板、后盖板、蜗板与后盖板、蜗板与前盖板加装消声材料的4 种方式进行了试验测量，在离心风机全工况范围内，风机噪声都有不同程度的降低，其中蜗板加后盖板组合的降噪效果好。由于穿孔板摩擦损失较大，气体流动阻力增加，导致风机压力和效率都有不同程度的降低。通过试验证明相对于周向蜗板加装消声材料，风机后盖板加装消声材料消声效果明显，且结构简单、制造方便风机压力损失小。也证明了消声蜗壳有---的降噪效果，并且离心风机蜗壳尺寸虽然有一定的增大，但相对于消声器等其他降噪方法优势还是很明显的。对风机进出口安装条件有---并且对噪声有一定要求的离心风机，吸声蜗壳是较好的选择。
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