离心风机的设计方法,对所设计风机的稳态计算结果进行了分析。在离心风机设计完成后,根据具体设计参数建立了离心风机的三维模型。第三章采用样机的数值计算方法,对设计工况下的风机进行了计算。原型风机和斜槽风机的比转速分别为13.89和11.08。根据不同的比转速,可对风机进行分类。可以看出,所设计的风机和原型风机属于不同的系列,但在全压、效率等方面都有所提高。可以证明第四节风机的设计方法是正确合理的。通过对设计离心风机的数值计算参数与风机初始设计值的比较,可以看出设计风机的总压值高于设计目标,效率为68%,效率比原型风机高19.9%,总压值由4626提高到4626。pa至5257pa,均满足合作单位的性能要求。
可以看出,离心风机样机长、短叶片的吸力面不仅产生分离现象,而且产生两个涡,设计工况下设计风机长、短叶片的吸力面存在一些分离现象,但没有明显的分离现象。产生了漩涡。通过比较两种方法的流线图可以看出,所设计的风机的整体流动性能得到了很大的提高,设计的离心风机的效率得到了很大的提高。
设计风机的瞬态计算
为了后期计算风机内部的气动噪声,本文对离心风机内部流场采用瞬态的计算方法进行了数值计算。下面详细介绍风机的瞬态计算过程。
瞬态计算过程中,每一个时间步内相当于计算一个稳态过程。因此在每一个时间步内都需要---计算达到收敛。瞬态计算过程中存在内迭代的概念,内迭代与稳态求解的的迭代具有相同的原理。内迭代次数可以在模型树节点run calculation面板通过参数max iteration/time step来设置。
离心风机广泛应用于冶金、化工、钢铁、水泥等重工业。其结构特点是整体结构紧凑,多翼式离心风机,叶轮宽径比小,内、外径比小,长、短叶片分布均匀,压力系数高,流量系数小,潍坊离心风机,因此常用于高压、小流量场合。针对风机效率低、加工工艺复杂等缺点,提出了一种改进的风机效率设计方案,并采用cfd数值计算方法进行了分析验证。
本文对风机进行改进和设计的主要思路是利用n-s方程和sstk-u湍流模型计算斜槽风机样机的流量。数值计算结果与原始测量数据吻合较好,证明了该计算模型和数值计算方法的可行性。通过对离心风机不同截面的等值线和流线的观测,分析了叶轮通道内流动损失的原因。通过控制叶片吸力面边界层的分离,小型离心风机生产厂,降低了风机的内部流动损失。针对风机内部流动状况,提出了三种不同的改进方案。在改进方案不能满足性能要求的情况下,对风机进行了重新设计。为了使风机叶片通道内的流动合理,根据叶轮通道截面面积逐渐变化的原理,建立了风机叶片型线形成的数学模型,并根据该数学模型完成了风机叶片型线的设计。风机叶片的设计采用“双圆弧”成形方法,不仅简化了风机的加工工艺,而且使风机的总压力提高到5257pa,效率提高到68%。后介绍了离心风机的瞬态计算方法,分析了瞬态计算中时间步长的选择原则。采用瞬态数值方法对新设计的风机内部流动进行了数值模拟。在瞬态计算结果稳定后,离心风机采用fw-h模型计算了设计风机的气动噪声,多级离心风机,远场噪声值为58db。
离心风机叶轮由若干结构参数组成,这些参数对离心风机的性能有着重要的影响。相似原理在风机上的应用,---地促进了风机的设计和改进。在风机设计中,根据相似原理,可以选择现有的风机或经过试验的机型进行相似设计,以---风机达到预期效果。在没有合适、的风机或模型的情况下,可以根据离心风机相似原理制作模型,然后将模型试验的结果转换为机器的实际结果,完成风机的设计。然而,相似原理的应用必须严格满足几何相似、运动相似和动态相似等相似条件。可以看出,在相同的条件下,通过风机转速与叶轮出口直径的比值,可以得到风机流量、静压、总压和内功率的比例关系。然而,当只改变叶轮结构参数时,改进后的风机与原型风机的相似性将不能得到满足。因此,本文通过改变离心风机叶轮的结构参数和数值计算方法,对改进后的风机性能进行了评价和分析。离心风机结构参数试验模型为2900转/分斜槽离心风机,传动方式为a型传动。斜槽离心风机主要由叶轮、蜗壳和集热器组成。叶轮由前、后、叶片三部分组成。前盘为锥形弧。叶轮直径480mm,叶片数20片。短刃10片,长刃10片,分布均匀。短叶片为截短半径的前叶片,其余部分与长叶片结构相同,所有叶片出口安装角度为140度。叶轮图如图3.1所示。蜗壳为矩形截面,宽度为69mm。
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